| 产品特性：多种 | 加工定制：否 | 品牌：祥升 |
| 订货号：844558 | 货号：51355 | 型号：600 |
| 适用范围：广泛 | 结构形式：立式 | 燃料耗量：适量 |
| 适用燃料：适中 | 规格：600 | 是否跨境货源：否 |
方形人孔厂家 蓄水池人孔是怎样的 拱盖人孔现货蓄水池人孔因位于油罐下部，蓄水池人孔承受很大的液体压力，为了防止渗漏，对蓄水池人孔的 安装质量 严格要求。法兰和盖板上加工有密封水线，在施工中要注意保护， 以免在使用时发生渗油。每次拆下蓄水池人孔时要做标记，以免再装时错位，影响严密性。安装蓄水池人孔盖板上螺母时，要成对对角均匀用力，以防盖板变形或用力不均而造成的渗油。
球罐蓄水池人孔凸缘新型补强结构设计
化学成分
钢号 | C≤ | Mn≤ | Si≤ | S≤ | P≤ | Cr≤ | Ni | Mo | Cu≤ | N |
S32750（SAF2507） 00Cr25Ni7Mo4N | 0.03 | 1.20 | 0.8 | 0.020 | 0.035 | 24.0/26.0 | 6.0/8.0 | 3.0/5.0 | 0.50 | 0.24/0.32 |
S31803（SAF2205） 00Cr22Ni5Mo3N | 0.03 | 2.00 | 1.0 | 0.020 | 0.030 | 21.0/23.0 | 4.50/6.50 | 2.50/3.50 | 0.08/0.20 | |
S31500（3RE60） 00Cr18Ni5Mo3Siz | 0.03 | 1.2/2.00 | 1.4/2.00 | 0.030 | 0.030 | 18.0/19.0 | 4.25/5.25 | 2.50/3.00 | 0.05/0.10 |
机械性能
钢号 | σb（Mpa）≥ | σs（Mpa）≥ | δ（%）≥ | 硬度 | |
布氏（HB） | 洛氏（HRC） | ||||
S32750（SAF2507） 00Cr25Ni7Mo4N | 800 | 550 | 15 | 310 | 32 |
S31803（SAF2205） 00Cr22Ni5Mo3N | 620 | 450 | 25 | 290 | 30.5 |
S31500（3RE60） 00Cr18Ni5Mo3Siz | 630 | 440 | 30 | 290 | 30.5 |
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补强结构设计背景
球罐蓄水池人孔补强通常采用整体补强结构，即以全焊透焊缝将整体补强锻件与壳体相焊。整体补强锻件即蓄水池人孔凸缘结构，在设计中其开孔补强计算通常采用GB150—2011《压力容器》等面积补强的原则和有效补强范围的规定。于广彦等在编写标准SH/T3138—2003《球型储罐整体补强凸缘》时，采用等面积补强法对球罐凸缘结构的设计进行了大量的工作，并按照JB4732—1995《钢制压力容器———分析设计标准》采用应力分析法对部分凸缘结构进行了 性验证。随着石油化工技术的发展，新的、 低的 系数被采用，通常的按照SH/T3138—2003进行直接选取的方法已经变得越来越不适应。文中采用应力分析法，对球罐凸缘的受力和应力分布进行了详细地分析，经过多方案的大量计算比较，提出了一种新型的球罐蓄水池人孔翻边补强结构。
球罐开孔及补强结构设计
（1）球罐开孔
为了满足各种工艺和结构的需要，球罐上不可避免要开孔并安装接管或凸缘。开孔除了削弱罐体本身强度外，在壳体与开孔处，因结构的整体连续性被破坏，会产生较高的局部应力。开孔补强的设计是影响球罐 操作的重要因素之一，对于尺寸较小的接管开孔，通常的做法是采用厚壁管进行补强设计；对于尺寸较大的开孔结构，一般采用整体锻件进行补强。蓄水池人孔作为工作人员进出罐体检验和维修之用的重要元件，其补强结构通常采用凸缘结构。图1示出各工程中较常用的结构形式。
（2）球罐蓄水池人孔凸缘结构设计
球罐蓄水池人孔进行补强结构设计通常的做法为：①对于采用常规设计的球罐，蓄水池人孔凸缘结构直接按照SH/T3138—2003《球型储罐整体补强凸缘》进行选取；②对于采用分析设计的球罐，其蓄水池人孔凸缘结构直接采用或类比上述标准进行结构设计，并采用应力分析对其进行 性验证。随着新的、 低的 系数被采用，采用一种方法进行结构设计已经存在 隐患，同时也不经济; 种采用应力分析对蓄水池人孔凸缘结构进行被动校核的做法具有 的局限性。蓄水池人孔规格相对固定，球罐上蓄水池人孔采用的尺寸多为DN500和DN600两种。蓄水池人孔补强结构所具有的较规则的形状和尺寸，以及装备制造技术的不断进步，给设计出 加合理、 加经济的结构形式提供了可能。按照等 裕度的设计原则以及图2所示的设计流程图，经多方案的大量比选和优化设计， 终设计出了一种满足补强要求、应力分布均匀、结构简单、节省材料的新型蓄水池人孔翻边补强结构。
